пїњ

—ќѕ–ќ“»¬Ћ≈Ќ»≈ ”—“јЋќ—“» ѕ–» –ј«Ќџ’ “≈ћѕ≈–ј“”–ј’ ќ“ќ∆∆≈ЌЌќ… » ”ѕ–ќ„Ќ≈ЌЌќ… ћ≈ƒ» ћ1

”ƒ  620.178.3:620.194.8
—ќѕ–ќ“»¬Ћ≈Ќ»≈ ”—“јЋќ—“» ѕ–» –ј«Ќџ’ “≈ћѕ≈–ј“”–ј’ ќ“ќ∆∆≈ЌЌќ… » ”ѕ–ќ„Ќ≈ЌЌќ… ћ≈ƒ» ћ1 ѕачурин √.¬.
‘√Ѕќ” ¬ѕќ ЂЌижегородский государственный технический университет им. –.≈. јлексееваї, Ќижний Ќовгород, e-mail: PachurinGV@mail.ru
«начительное число ответственных деталей машин и механизмов испытывает воздействие переменных циклических нагрузок в услови€х не только нормальных, но и криогенных и повышенных температур. ѕоэтому проблема повышени€ надежности и безопасной работы деталей машин и технических устройств, испытывающих воздействие циклических нагрузок на воздухе при разных температурах €вл€етс€ приоритетным направлением современной науки и важнейшей задачей промышленности. ¬ св€зи с этим задача установлени€ закономерностей усталостного разрушени€ с целью прогнозировани€ и повышени€ эксплуатационной долговечности деформационно-упрочненных металлических материалов, а, следовательно, и снижени€ материалоемкости изделий, €вл€етс€ весьма актуальной. в работе исследовались цилиндрические образцы из широко примен€емой в разных отрасл€х промышленности технически чистой меди ћ1. ”становлено, что повышение температуры испытани€ привод€т к снижению предела выносливости и циклической долговечности деформированных материалов. ѕри этом в деформированных и термообработанных металлических материалах с повышением температуры испытани€ сокращаетс€ период до зарождени€ усталостных трещин и увеличиваетс€ скорость их роста.
 лючевые слова: технически чиста€ медь, температура, упрочнение, повреждаемость,
фрактографи€, микроструктура, циклическа€ долговечность, сопротивление усталости
FATIGUE RESISTANCE AT DIFFERENT TEMPERATURES OF ANNEALED AND STRENGTHENED COPPER Ml Pachurin G.V.
Nizhny Novgorod State Technical University R.E. Alekseev, Nizhny Novgorod, e-mail: PachurinGV@mail.ru
A significant number of critical parts of machinery is affected by variable cyclic loading conditions is not only normal but also cryogenic and elevated temperatures. Therefore, the problem of increasing reliability and safe operation of the machine parts and technical devices experiencing effects of cyclic loading in air at different temperatures is a priority of modern science and the most important task of the industry. In this regard, the task of establishing patterns of fatigue failure to predict and improve the operational life of the strain-hardened metallic materials, and hence, reducing materials and products is very important. We investigated the cylindrical samples of widely used in various industries technically pure copper M1. Found that higher temperatures lead to lower test the endurance limit and cyclic durability of deformed materials. In the deformed and heat treated metal materials with increasing test temperature to reduce the period of fatigue crack initiation and its growth rate is increased.
Keywords: technically pure copper, temperature, hardening, defect, fractography, microstructure, cyclic durability, fatigue resistance
Ѕольшинство разрушений инженерных конструкций носит усталостный характер, что приводит к огромным финансовым потер€м, а порой и человеческим жертвам. «начительное число ответственных деталей машин и механизмов испытывает воздействие переменных циклических нагрузок в услови€х не только нормальных, но и криогенных и повышенных температур. ѕоэтому проблема повышени€ надежности и безопасной работы деталей машин и технических устройств, испытывающих воздействие циклических нагрузок на воздухе при разных температурах €вл€етс€ приоритетным направлением современной науки и важнейшей задачей промышленности.
ƒанна€ проблема включает необходимость отыскани€ оптимальных конструкторских решений и использовани€ технологических процессов, обеспечивающих
высокие эксплуатационные характеристики деталей и конструкций в целом. Ќаиболее широко распространенным способом изготовлени€ деталей считаетс€ обработка металлов давлением. ¬ результате упрочнени€ сопротивление усталости деталей машин и механизмов измен€етс€ неоднозначно. и весь резерв прочности материала исчерпываетс€ не всегда.
ќднако систематические исследовани€ вли€ни€ пластической деформации на сопротивление усталостному разрушению металлических материалов при разных температурах практически отсутствуют. —оздание надежных критериев сопротивлени€ пластической деформации и разрушению осложн€етс€ вли€нием большого числа внутренних и внешних факторов, а также трудностью проведени€ длительных опытов при криогенных и повышенных температурах.
в св€зи с этим задача установлени€ закономерностей усталостного разрушени€ с целью прогнозировани€ и повышени€ эксплуатационной долговечности деформационно-упрочненных металлических материалов, а, следовательно, и снижени€ материалоемкости изделий, €вл€етс€ весьма актуальной. ƒл€ инженера-технолога важно не только разработать прогрессивный технологический процесс изготовлени€ той или иной детали посредством пластического формоизменени€, но и учесть совокупность всех факторов, оказывающих вли€ние на их долговечность в процессе их последующей эксплуатации.
ћатериалы и методы исследовани€
¬ работе исследовались цилиндрические образцы из широко примен€емой в разных отрасл€х промышленности технически чистой меди ћ1, изготовленные механической обработкой из металлических материалов в состо€нии поставки (холоднокатана€, размер зерна 0,04 - 0,08 мм).
ќтжиг проводилс€ по режиму: 540 о—; 2 ч; вакуум 1,3310-3 ѕа; охлаждение с печью. ѕредварительна€ деформаци€ раст€жением с разной степенью (е, пд % = 5, 13 и 25 %) и испытани€ при статическом нагружении при комнатной температуре проводились на универсальной разрывной машине ZD 10/90 со скоростью деформации 210-3 с-1. ѕри этом записывалась диаграмма раст€жени€, начальные и конечные размеры образцов, определ€лись их прочностные и пластические характеристики в состо€нии поставки и после технологической обработки. Ќизка€ температура испытани€ обеспечивалась криостатом, который представл€ет собой открытый сосуд диаметром 70 мм и высотой 190 мм. ¬ этот сосуд заливалс€ жидкий азот (-196∞—). ќбразец подвергалс€ раст€жению, наход€сь в жидкой среде. ѕовышенна€ температура (+550∞—) достигалась в разъемной электропечи с открытой спиралью. –егулировка температуры осуществл€лась трансформатором типа –Ќ0-250-10 с использованием термопары типа ’ј и прибора дл€ измерени€ температуры (ћ–-64-02, класс точности 1,5). ќбразец испытывалс€, наход€сь в печи, то есть в изотермических услови€х [6].
»сследовани€ сопротивлени€ усталостному разрушению образцов при комнатной температуре проводились на машине ћ»ѕ-8, переоборудованной дл€ нагружени€ грузами (симметричный консольный изгиб с вращением с частотой 3000 об/мин). ƒл€ обеспечени€ возможности наблюдени€ возникновени€ и замера развити€ усталостных трещин на поверхности образца, ћ»ѕ-8 оснащалась фазосинхрониза-тором и оптическим микроскопом (увеличение 37) со стробоскопическим освещением. ƒл€ испытани€ на усталость при температуре жидкого азота (-196 ∞—) машина ћ»ѕ-8 оборудовалась специальной камерой [1, 3], а при повышенной температуре (+550 ∞—) -в печи сопротивлени€ (включенной в схему автоматического контрол€ температурного режима), позвол€ющие фиксировать изменение текущего прогиба образца в процессе нагружени€.
–езультаты исследовани€ и их обсуждение
ћеханические свойства. јнализ экспериментальных данных показывает, что с повышением температуры испытани€ меди ћ1 от 0,25 до 0,6 “   величины показателей прочности уменьшаютс€, а показателей пластичности у и d - возрастают. Ёта закономерность усиливаетс€ по мере увеличени€ степени предварительного пластического деформировани€ образцов.
— ростом степени предварительного наклепа способность материала к деформационному упрочнению при статическом нагружении дл€ комнатной температуры снижаетс€, особенно интенсивно в области малых технологических деформаций. ѕри этом кривые упрочнени€ материала располагаютс€ тем выше, чем больше степень предварительной деформации.
¬ услови€х криогенных температур у меди величины предела прочности и относительного удлинени€ существенно возрастают, а относительного сужени€ незначительно снижаютс€ по сравнению с раст€жением при комнатной температуре. ѕредварительна€ технологическа€ деформаци€ приводит к снижению при -196 ∞— параметров пластичности (5 и у) и повышению прочности (^в).
ƒл€ отожженной и твердой меди ћ1 микроструктура характеризуетс€ однофазными а-твердыми растворами с √÷  решеткой, с присущей ей двойниками в виде параллельных пластинок. ¬ деформированном состо€нии зерна выт€нуты в направлении деформации. “емпература испытани€ 550 ∞— за счет рекристаллизации снижает выт€нутость зерен.
÷иклическа€ долговечность. јнализ результатов экспериментов при различных температурах показывает, что с уменьшением температуры испытани€ циклическа€ долговечность металлических материалов, как правило, увеличиваетс€. ѕри этом эффект степени предварительной пластической деформации носит не однозначный характер и зависит от структуры материала и уровн€ приложенного напр€жени€.
јнализ веро€тностных кривых распределени€ циклической долговечности (рис. 1) отожженных и холоднокатаных образцов из меди ћ1, а также после их деформации раст€жением до 5, 13 и 25 %, при температурах испытани€ 0,065; 0,22 и 0,6 “пл,   показывает, что предварительна€ деформаци€ отожженных образцов приводит к повышению сопротивлени€ усталостному разрушению дл€ всех исследованных температур.
–ис. 1.  ривые распределени€ долговечности холоднокатаной (о,ƒ.,п) и отожженной (%,+) меди ћ1 после раст€жени€ (е, пр.д %):, о Х - 0; ƒ -5; -13; -25. “емпература испытани€ 0,065 (а); 0,22 (б) и 0,6 “л   (в).  онсольный изгиб с вращением частотой 50 √ц
— ростом же степени предварительного наклепа холоднокатаных образцов из ћ1 их циклическа€ долговечность измен€ет неоднозначно. “ак, если при высоких амплитудах нагружени€ дл€ всех температур испытани€ с ростом степени предварительной деформации наблюдаетс€ тенденци€ к увеличению долговечности холоднокатаной ћ1,
то при низких уровн€х напр€жений - к ее уменьшению. Ќапример, при температуре испытани€ -196 ∞— долговечность холоднокатаной меди ћ1 возрастает с 3,01104 до 3,98-104 циклов при в . = 13 % дл€
са = 280 ћѕа (рис. 1,а). прд
— повышением температуры циклического нагружени€ до 540∞— эффект пред-
а
б
в
варительной деформации образцов на их долговечность усиливаетс€, особенно в области высоких напр€жений. ¬ св€зи с этим долговечность холоднокатаной ћ1 после деформации 13 % растет с 3,8* 104 до 5,25* 104 циклов при амплитуде 140 ћѕа и падает с 2,4* 105 до 1,66* 105 циклов при аа = 100 ћѕа (рис. 3.1,в). ѕри этом температурна€ зависимость циклической долго-
вечности выражена сильнее при низких амплитудах напр€жени€.
 ривые текущего прогиба
Ќа рис. 2-4 представлены кривые изменени€ текущего прогиба образцов из меди ћ1 в процессе усталостного разрушени€ при разных температурах после различных режимов технологиче ской обработки.
–ис. 2.  ривые изменени€ текущего прогиба образцов из отожженной меди ћ1 в процессе циклического нагружени€ при оа = 260 ћѕа (Х; ) и 220 ћѕа ( о ; 0 ) дл€ различных степеней предварительной деформации: 0 и 25 %.; консольный изгиб с вращением с частотой 50 √ц;
температура испытани€ Ч196∞—
Af, мкм 1200
800
400
0
-400
-800
In
0% 25% \
^ P ≤з.тр
/
\ №.тр *ї
V 1 ""l

3 4 5 6 7 N* 10", цикл.
–ис. 3.  ривые изменени€ текущего прогиба образцов из отожженной меди ћ1 процессе циклического нагружени€ при &а = 280 ћѕа дл€ различных степеней предварительной деформации: 0 и 25 %о; консольный изгиб с вращением с частотой 50 √ц; температура испытани€ 20 ∞—
–ис. 4.  ривые изменени€ текущего прогиба образцов из отожженной меди ћ1 в процессе циклического нагружени€ при ста = 140 ћѕа дл€ различных степеней предварительной деформации: 0 и 25 %о консольный изгиб с вращением с частотой 50 √ц; температура испытани€ 550 о—
јнализ результатов изменений прогиба образца при усталости показывает, что кривые имеют три участка: 1 - резкое уменьшение (дл€ отожженных) или увеличение, (дл€ холоднокатаных) материалов; 2 - стади€ стабилизации прогиба и 3 - резкое его увеличение, св€занное с катастрофическим разрушением материала.
ѕри этом увеличению прогиба образца после стадии стабилизации соответствует
момент по€влени€ (1з ) на его поверхности макротрещины длиной ~ 1,0 мм.
¬ли€ние технологической обработки на структуру и сопротивление усталостному разрушению меди ћ1
”равнени€ кривых усталости ћ1 при циклическом нагружении в услови€х комнатной температуры приведены в табл. 1.
”равнени€ кривых усталости меди ћ1 при 20 ∞—
“аблица 1
є п/п Ї , % идТ ^а= ^а^ + ^ или Y = - ј X + ¬ г ’,”
1 »— (х/к) Y = - 0,145 X + 2,982 0,984
2 5 Y = - 0,166 X + 3,099 0,998
3 13 Y = - 0,148 X + 2,997 0,988
4 ќтжиг Y = - 0,173 X + 2,027 0,993
5 25 Y = - 0,173 X + 3,098 0,994
ѕредварительна€ пластическа€ деформаци€ отожженной меди ћ1 способствует повышению сопротивлени усталостном разрушению при всех исследованных температурах (0,065, 0,22 и 0,6 √пл,  ).
јнализ сопоставлени€ кривых изменени€ текущего прогиба со структурной повреждаемостью поверхности образцов из отожженной меди ћ1 в процессе циклического нагружени€ при комнатной температуре показал [5], что сначала прогиб резко уменьшаетс€ за счет упрочнени€ материала, выражаемого в по€влении полос скольжени€. «атем упрочнение замедл€етс€ и начинаетс€ процесс разупрочнени€, что при динамическом равновесии этих процессов про€вл€етс€ в стабилизации изменени€ прогиба образца. ћикротрещины образу-
ютс€ на стадии стабилизации (рис.2-5), затем перерастают в макротрещину ≤з.тр. Ќа третьем участке интенсивность изменени€ прогиба увеличиваетс€ в результате развити€ макротрещины. ѕри N = 0,63 %џр в некоторых зернах, благопри€тно ориентированных, по€вл€ютс€ отдельные линии скольжени€ на рассто€нии приблизительно 10 мкм друг от друга, проход€щие через все зерно. ѕри N = 12,5 % р полосы скольжени€ охватывают почти все зерна в опасном, сечении образца на рассто€нии уже ~ 5 мкм друг от друга. ѕо€вл€ютс€ линии скольжени€ по двум различным направлени€м. ѕри N = 22 %џр скольжение по вторичным плоскост€м возрастает и наблюдаетс€ пересечение полос скольжени€. ƒалее при N = 40,7 % р усиливаетс€ плотность сколь-
жени€ (рассто€ние между плоскост€ми скольжени€ достигает 2 мкм) и наблюдаетс€ взаимна€ блокировка двух систем скольжени€. ѕри 57,6 % р в плотных полосах скольжени€ образуютс€ микротрещины, которые к N = 66,8 %џр вырастают в макротрещину (1з.тр.), проход€щей по границам зерен и лини€м скольжени€.
” предварительно деформированных образцов уже на ранней стадии циклического нагружени€ процесс разупрочнени€ несколько преобладает над упрочнением, что приводит к увеличению прогиба образца.
ѕодобна€ закономерность изменени€ прогиба образцов из меди ћ1 после отжига и предварительного наклепа наблюдаетс€ также при низкой -196 ∞— и высокой +550 ∞— температурах. ќднако при повышении температуры испытани€ возрастает абсолютна€ величина прогиба образцов.  роме того, стади€ стабилизации изменени€ его величины становитс€ не €рко выраженной (при температуре 0,6 “   практически отсутствует).
ƒеформирование отожженной меди ћ1 до степени 25 % обусловливает разупрочнение образцов, интенсивность которого возрастает с повышением температуры испытани€. ѕри температуре 0,6 “пл.   деформированна€ медь разупрочн€етс€ без наличи€ стадии стабилизации. ѕо сравнению с отожженными образцами, после деформации 25 % долговечность меди до разрушени€ и до зарождени€ трещин увеличиваетс€, а рост усталостных трещин в ней замедл€етс€, очевидно, за счет релаксации напр€жений в наклепанном материале. Ќапример, с повышением температуры от 0,25 до 0,6 “   при амплитуде нагружени€ 140 ћѕа скорость роста трещин возрастает от 0,051 до 0,318 мкм/цикл и от 0,024 до 0,163 мкм/цикл, а период до зарождени€ трещин сокращаетс€ от 4-104 до 6-103 циклов и от 2,3-105 до 2,5-104 циклов дл€ меди после отжига и после деформации 25 %, соответственно.
ѕри низкой температуре (0,065 “пл,  ) стади€ стабилизации разупрочнени€ деформированной меди оказываетс€ €рко выраженной, но продолжительность ее сокращаетс€ с увеличением уровн€ амплитуды.  ривые изменени€ прогиба образцов при циклическом нагружении практически совпадают дл€ отожженной с деформацией 25 % и холоднокатаной меди, хот€ фракто-графи€ их изломов по своей структуре различна€. ¬ медных образцах после деформации 25 % по€вл€ютс€ полосы скольжени€, в которых в процессе усталости интенсифицируетс€ скольжение дислокаций и зарождаютс€ микротрещины. ”сталостные
трещины распростран€ютс€ преимущественно по границам зерен, преп€тствующих развитию полос скольжени€.
¬ холоднокатаной меди наблюдаетс€ дробление зерен. в процессе усталости скольжение дислокаций в ней развиваетс€ слабо. Ќа фактографи€х изломов следы роста трещин трудно различимы, но видно много мелких блест€щих сколов и €мок, свидетельствующих о тонкой повреждаемости образцов. ѕри высоких амплитудах разупрочнение холоднокатаной меди происходит очень интенсивно, а стади€ стабилизации фактически отсутствует. Ќа изломах образцов наблюдаютс€ глубокие следы распространени€ усталостных трещин, с ручь€ми скола между ними.
” образцов из твердой меди ћ1 исходна€ структура имеет выт€нутые зерна вдоль оси образца [4]. ѕри N = 8,5 %N в некоторых зернах вы€вл€ютс€ отдельные полосы скольжени€, количество которых увеличиваетс€ при N = 25,7 %N , а рассто€ние между ними составл€ет примерно 10 мкм. ѕри N =50 %N по€вл€ютс€ близко отсто€щие (~ 1,5 мкм) друг от друга, но короткие полосы скольжени€ по вторичным плоскост€м скольжени€. ћакротрещина по€вл€етс€ позже ^ =66 % N), чем в отожженной ћ1, и проходит как по границам зерен, так и по телу зерна в направлении, перпендикул€рном оси образца.
ѕри амплитуде 140 ћѕа в образцах из холоднокатаной меди скорость роста трещин возрастает от 0,061 до 0,168 мкм/цикл при повышении температуры с 0,25 до 0,6 “пл,  . ƒл€ холоднокатаной меди с дополнительной деформацией 5, 13 и 25 %, как и дл€ отожженной с деформацией 25 % стади€ стабилизации разупрочнени€ при высокой температуре не вы€вл€етс€.
—нижению долговечности холоднокатаной меди в св€зи с пластическим деформированием (в области низких амплитуд) (рис. 5) обычно соответствует сокращение стадии стабилизации изменени€ прогиба образцов и, наоборот, с увеличением долговечности деформированной меди (в области высоких амплитуд) эта стади€ становитс€ более четкой и продолжительной при всех температурах испытани€.
¬ холоднокатаной меди с деформацией 13 % при комнатной температуре в области низких амплитуд нагружени€ (например 100 ћѕа, число циклов до разрушени€ 4,14 106) наблюдаютс€ многочисленные очаги разрушени€ и короткие трещины, развитие которых заканчиваетс€ хрупким доломом. Ќа фрактографи€х изломов этой меди видны очень мелкие сколы и ступеньки. — повышением амплитуды (200 или
280 ћѕа) изломы образцов станов€тс€ более в€зкими, с наличием бороздок и €мок.
“аким образом, при низких амплитудах, когда усталостное разрушение меди контролируетс€ вакансионным механизмом [2], избыток деформационных вакансий ох-рупчивает наклепанный материал за счет образовани€ многочисленных пор и снижает его долговечность тем в большей мере. чем выше степень наклепа. ѕоскольку деформаци€ 13 % оказываетс€ дл€ холодно-
катаной меди предельной и после нее медь содержит микропоры и субмикротрещины, то в процессе усталости образцы еще более разупрочн€ютс€ и охрупчиваютс€, а в итоге показывают долговечность сравнительно более низкую, чем образцы после деформации 5 %. — повышением температуры до 0,6 “пл,   активизируютс€ релаксационные процессы, привод€щие к быстрому разупрочнению деформированных образцов из холоднокатаной меди.
3,5 ----------0065 “плд
--------- 0,22 “га, 
-------- 0,6 “ДД, 
0 10 20 епрл.,%
–ис. 5. ¬ли€ние степени предварительной деформации образцов из холоднокатаной меди ћ1 на их долговечность при различных температурах дл€ напр€жений:
100ћѕа (1,3); 140ћѕа (2,5); 200ћѕа (4,6); 280ћѕа (7,8)
Ќа фрактографи€х ее изломов €рко выраженных очагов зарождени€ и следов продвижени€ трещины не наблюдаетс€. ѕоверхность излома, с мелкими ступеньками и €мками, указывает на равномерно распределенную тонкую повреждаемость материала и наличие в нем субструктуры. »сследование усталостных изломов образцов вы€вило увеличение размера зоны усталостного разрушени€ с повышением их
циклической долговечности дл€ всех температур испытани€.
ѕри этом прогиб образцов растет с увеличением глубины усталостной трещины, особенно при высоких температурах циклического нагружени€. —огласно электронно-микроскопическим фрактограммам отожженной и твердой меди ћ1, размеры усталостных бороздок, определ€ющих величину элементарного скачка усталостной
трещины в деформированной до 13 % меди ћ1 при 0,065 “пл,   значительно меньше, чем в твердой и особенно отожженной.  роме того у твердой меди ћ1 механизм разрушени€ в основном межзеренный, а у отожженной - €мочно-в€зкий. ѕовышение температуры до 0,6 “пл,   усиливает эту тенденцию.
¬ыводы
ѕовышение температуры испытани€ привод€т к снижению предела выносливости и циклической долговечности деформированных материалов. вли€ние степени предварительной пластической деформации на сопротивление усталости возрастает с ростом температуры и существенно зависит от амплитуды приложенного напр€жени€.
“ак, дл€ деформированных материалов в области температур испытани€ 0,06...0,6 “   наблюдаетс€ три стадии процесса усталостного разрушени€:
а) разупрочнение, образование полос скольжени€ и субмикротрещин;
б) стабилизаци€ процессов упрочнени€-разупрочнени€, зарождение микротрещин и по€вление на поверхности образца, в конце стадии, микротещины (~ 1 мм);
в) быстрое разупрочнение, распространение магистральной макротрещины, окончательное разрушение.
ѕонижению долговечности в результате предварительной обработки, повышени€
температуры испытани€ или амплитуды напр€жени€ соответствуют увеличение абсолютных значений прогиба образцов, сокращение продолжительности 1-й и 2-й стадий усталостного разрушени€, которые при высоких амплитудах оказываютс€ не четко выраженными.
¬ деформированных и термообработанных металлических материалах с повышением температуры испытани€ сокращаетс€ период до зарождени€ усталостных трещин и увеличиваетс€ скорость их роста.
—писок литературы
1. ј.—. 920456 ———–. ”стройство дл€ испытаний на усталость при изгибе вращающегос€ образца. / ѕачурин √.¬., √усл€кова √.ѕ. // ќткрыти€. »зобретени€. 1982. є 14. —. 158.
2. √усл€кова √.ѕ., ѕачурин √.¬. “емпературна€ зависимость сопротивлени€ усталостному разрушению предварительно деформированных металлов // ÷ветна€ металлурги€. »звести€ ¬”«ов ———–. 1990. є 5. —.90-96.
3. ѕачурин √.¬., √усл€кова √.ѕ.   испытанию образцов на консольный круговой изгиб при низких температурах. // «аводска€ лаборатори€. 1981. “.47. є 11. —. 89-90.
4. ѕачурин √.¬.  инетика усталостного разрушени€ меди ћ1 и латуни Ћ63 // ÷ветна€ металлурги€. »звести€ ¬”«ов ———–. 1989. є 1. —.96-101.
5. ѕачурин √.¬. ”сталостное разрушение при нормальной температуре предварительно деформированных сплавов // ћеталловедение и термическа€ обработка металлов. 1990. є 10. — 35-38.
6. ѕачурин √.¬., √ущин ј.Ќ. и др. “ехнологи€ комплексного исследовани€ разрушени€ деформированных металлов и сплавов в разных услови€х нагружени€: учеб. ѕособие / √.¬. ѕачурин, ј.Ќ. √ущин,  .√. ѕачурин, √.¬. ѕименов; Ќижегород. √ос. ”н-т. - Ќ.. Ќовгород, 2005. 139 с.

пїњ